钢结构直接加层是一种常见的改建形式，是指以下部砌体结构或钢筋混凝土结构的顶层为基础，新建钢结构楼层，两者采用必要连接措施形成混合结构，是超限结构的一种。本文采用SAP程序结合工程实例比较分析不同柱脚处理方式对结构抗震性能的影响。
1、工程概况
2、 模型建立的细节处理
柱脚可分为铰接、刚接和半刚接三种。由于竖向荷载的存在，即使采用两个螺栓固定的柱脚实际上对柱也能产生一定的约束作用[1]，图2为文献[2] [3]所提到工程中常用柱脚处理方式，显然铰接不能够准确的反映实际受力情况，所以本文在模型的建立过程中仅采用刚性、半刚性两种柱脚方式。
3 、加层前后结构的模态分析
由表三可见：钢结构加层后结构自振周期变长，第一周期由原结构的0.8435s，变为刚性加层的1.2808s和半刚接加层的1.3164s，半刚性加层后的周期要稍大于刚性加层后结构周期。加层前后结构的第一振型均为沿y轴的平动，第二振型为结构的扭转，第三振型为沿x轴的平动。刚接加层的后前四阶振型如图3。
4、 结构地震反应分析
钢结构直接加层形成的混合结构，由于原结构和加层部分之间采用不同的结构形式，质量、刚度发生突变属于竖向不规则结构，地震作用下多变形突然加大现象。振型分解反应谱法计算能较准确地反映结构地震反应，本文在振型分解反应谱的基础上补充结构在Y向（框架平面内）EL.centro波激励下的弹性时程分析，EL.centro波加速度曲线如图4：记录时间间隔0.02S，持时30.0 S，峰值加速度为34.2cm/s2。
4.2柱脚刚度对结构位移的影响
图7振型分解法计算结构层间位移角表明，加层后结构层间位移角均由不同程度的增大，顶层增大现象最为明显，加层前结构的最大层间位移角0.69‰出现在第二层，加层后由于结构刚度和质量的突变，最大层位移角出现在加层钢结部分的底层，层间位移角分别为刚性加层的0.83‰，半刚性加层的1.2‰，半刚性加层的层间位移角为刚性加层层间位移角的150%。
图8EL.centro 波作用下加层钢结构底部层间位移角时程曲线显示：刚接加层后当t=2.08s时，结构出现最大位移角1.06‰；半刚接加层后当t=2.16s时，结构出现最大位移角1.73‰。半刚接加层的层间位移角明显大于刚接层间位移角，其最大层间位移角约为刚接加层的160%。
图9 EL.Centro作用下加层前后楼层位移包络图表明：在EL.Centro地震波作用下加层后原结构各层位置处最大位移均有不同程度的减小，其中原结构顶层位置处位移减小程度最明显，刚性和半刚性加层对下部结构最大层位移影响差别不大，但半刚性加层对加层后结构顶层的最大位移的影响要明显大于刚性加层。
5、 EL.Centro作用下结构的加速度反映谱比较
从图10 EL.Centro波作用下结构加速度反映谱的比较可以看出，当地震波经过下部混凝土结构传至钢结构加层部分后，地震波的基本特性发生一定的变化：最大振幅被放大；地震波的主要频谱发生变化。就是说钢结构加层部分受到的是经下部混凝土结构放大的地震波，原结构对地震波的放大程度大于加层后结构对地震波的放大程度，半刚性加层对地震波的放大程度要稍强于刚性加层。
6 、结论
6.1钢结构加层后由于原结构和加层结构结构形式的不同，在两者相接处存在刚度和质量的突变，地震作用下加层钢结构底层和原结构顶层变形明显加大，半刚性加层变形增大程度要要明显大于刚性加层。
6.2 通过对本工程计算分析，当加层层数为2层时，多遇地震下刚性柱脚和半刚性柱脚对加层后形成的整体结构的层剪力的影响区别不大。
6.3 采用振型分解法和时程分析法计算加层前后钢结构部分层剪力表明：加层后钢结构部分的层剪力小于其直接作用于地面时的层剪力，采用半刚性加层或刚性加层，钢结构部分的层剪力相近。
参考文献：
[1] 陈绍蕃.钢结构设计原理（第三版）.科学技术出版社.
[2] 杨晓明,周东明,李海峰.某高层建筑加层钢框架柱脚节点的抗震构造.工业建筑.
[3] 张涛,王元清,石永久,麻建索.多层建筑顶部轻钢加层柱脚节点的设计与构造.施工技术.
[4] 张涛,王元清,石永久,麻建索.钢筋混凝土框架顶部钢结构加层的抗震性能的时程分析.四川建筑科学研究.
[5] 林同炎.结构概念和体系.中国建筑工业出版社.